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发表于 2015-10-10 08:30:38 |显示全部楼层

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        影视编剧兼资深媒体人徐高栋的超短诗【雷锋】


       



                 一颗流星滑落大地,


                 一颗恒星升上天际。


       




       




       




       




       


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发表于 2015-10-10 21:34:37 |显示全部楼层
  0引言在大型高速高压多级泵的设计过程中,为了提高泵的可靠性和稳定性,泵转子的动特性计算是必不可少的,其中密封间隙处的流固祸合作用对转子动特性具有重要影响,在计算时除应考虑间隙中流体对转子的作用力外,作用力矩也应加以考虑.由于大型转子的线速度很高而水的粘度又很低,使得流动雷诺数变得很大,从而使得水在密封间隙中的流动处于湍流状态之下,给计算分析带来了很大困难.对于最常用的密封环而言,一般采用基于“体积流动模型”的有限长度理论a进行分析,对一系列微分方程组进行差分迭代求解,得到间隙中的压力分布,再通过积分求出密封间隙力和力矩.为了达到较高的求解精度,差分点必须很密,这势必要占用较大的计算机内存,增大计算工作量.针对微分方程组边界条件的特点,本文在求解过程中采用了打靶法与龙格一库塔法相结合的算法,避免了使用大数组带来的问题,使程序变得高效、简便.http://www.518baodu.com/

     1密封间隙处流固藕合力矩的分析当轴颈在密封处发生歪斜时,由于间隙中压力分布不均匀,会引起弹性力矩、阻尼力矩和惯性力矩,如图i.设轴颈在xoz和YOZ平面中的转角分别为“和。,因密封间隙量很小(一般只有零点几毫米),故以和。均可认为是微小量,这样间隙处流固藕合作用所产生的力与力矩可表示为:2数值求解方法方程组(2)实际上属于复系数常微分方程组的两点边值问题,且边界条件简单.求解时一般是用差分代替微分,将(2)式离散为线性方程组,若将密封沿轴向分为100等分,则求解相应线性方程组就需要开606 x 606的二维数组,占用约3兆的内存,且对微分方程组进行离散的工作量也较大,而减少差分点又影响计算精度。为解决这个问题,本文在求解时先用打靶法将<2)式化为初值问题来解,即强制在z =0处满足((3)式、(4)式.而假设在z =1处边界条件(5)式自由,给定一组初始值用龙格一库塔法试求解一次,得到在z=1处方程组的解与(5)式的差异,再通过牛顿一拉斐森法进行迭代,直至该差异小于允许误差,接着利用求出的初始值通过龙格一库塔法对(2)式求解,同时将求出的解进行数值积分即可得到人,人,二,石帅相应积分值,令。= 0, 0.5}, w, 1.5}, 2w分别代人((6)式,并进行最小二乘拟合即可求得各动力系数.这种算法只占用很少的内存,且求解速度快,编程简单.

     3实例与计算分析据以上算法编制了计算程序,经检验与文献[3]中结果一致,证明程序是可靠的·应用该程序对一种大型离心式多级高压泵上的密封进行了计算,输人数据为=100 mm, D,100.5 mm, C=0.25 mm, u}=163 rad海,4P=1.57 MPa, t=25℃,P = 997 kg/m', I} = 0.89 x 10' Ns/m,二0.1, vo=0.27.

     其中,DP为压差"为水的密度,P为水的动力枯度,亡为人口损失系数,v。为人口预旋t.

     计算结果如图2~图5所示,因算出的【间很小,在此略去·由以上数据计算出的各动力系数值在图中以实心圆点表示.图2、图3为刚度系数及阻尼系数相对于长径比的变化曲线,从中可以看出,各动力系数随长径比的增大而增大,表明密封间隙处的弯矩效应随乙/D的增大而变得显著. K}, C} C}的变化最明显;图4、图5为刚度系数及阻尼系数相对于压差的变化曲线,反映了弯矩效应对运行工况变化的敏感程度.随着压差增大,各动力系数均随之增大,变化明显的仍为K}, C}, C}.4结论1.计算方法高效简便,占用计算机内存小,相应计算程序可靠.

     2.随着长径比及压力的升高,弯矩动力系数显若增大,因此在对大型离心式高压多级泵转子进行动态分析时,密封间隙处的弯矩效应不容忽视,应在稳定性计算中包括进去.

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发表于 2015-10-10 23:35:26 |显示全部楼层
  1月lJ胃部分流泵是一种水力原理和设计特殊的离心泵,由于它具有变流恒压、结构简单的特性,适合应用于“消防”或其它“喷淋”场合。大型多级部分流泵因其较小的轴向力和安全稳定性,广泛应用于核电和石油化工行业[n}。多级部分流泵又因其效率低而制约了它的推广应用,以第三代核电标准AP 100()的上充泵为例,其最大流量点的比转数为29,要求该点的效率至少为44 %,对于部分流泵来说要达到这么高的效率非常困难,美国胜达因品牌部分流泵在这个比转数下的效率是4045 % }2},而国内这个比转数的部分流泵效率普遍不高,因此有必要对多级部分流泵进行研究,以找到提高多级部分流泵效率的措施。http://www.lsgjqipai.com/

     2设计参数与设计方案整机为13级多级泵额定流} Q= 43 m3/h设计扬程H= 1794 m电机最大输人功率498 kW电机效率95%电机转速2980 r/min单级模型泵额定流量Q= 43 m3/h单级扬程H=138m转速n= 2980 r/min单级模型泵最大功率P=498x0.9513=36.4 kW直径根据给出的参数可以计算出叶轮外径和喉部[4]n_71 }lH」少r(1)

     式中刀一叶轮外径,m万—泵扬程,m一泵转速,r/min通过计算得Dr 0.279 m取叶轮外径Dz= 285 mmd,=0.1·儒(2)

     式中价一一喉部直径,m令一一泵流量,m'/hn—泵转速,r/min刀一叶轮外径,m通过计算得d,=0.0225 m取d,=23 mm,喉部面积5=415 mmzo取叶片出A宽度b2=22 mm,叶片数取27片。

     扩散部分没有采用泵体直接扩散,而是采用先用导叶扩散再外加泵体结构,如图1所示。

     根据计算结果设计出2组叶轮和2组导叶。

     如图2、图3所示。

     叶轮A和叶轮B的区别主要是开平衡孔的方式不同,叶轮A是开的大孔,叶轮B是开的很多的小孔。导叶a为单流道,导叶b为双流道,2个导叶的喉部面积相同。

     3试验结果及分析把2个叶轮分别装人2个导叶中试验,共有4种不同的组合,将试验结果记录于表to由表1可以看出,叶轮A的性能要明显优于叶轮B的性能,单流道导叶的性能要优于双流道导叶的性能,但两者相差不大。考虑到单流道导叶径向力不能平衡,选择B+b组合进行深人研究。

     3.1叶轮前后间隙对泵效率的影响部分流泵叶轮没有前盖板,靠泵体和叶轮前端斜面形成的间隙束流来减少泵体内部介质的回流,如果叶轮前端斜面和泵体之间的间隙过大会显著降低泵的效率。取叶轮前端斜面和泵体之间的间隙分别为1.6~和1.1 mm对泵进行试验,并记录它们的试验结果列于表20从表2中可以看出减少叶轮前端斜面和泵体之间的间隙有助于提高泵的扬程和效率,如果间隙过小会给多级泵装配带来很大的困难,1.1 mm以下的间隙研究意义不大。

     3.2叶轮盖板面积和叶片数对泵效率的影响从图2中可以看出,叶轮后盖板面积很大,这样会使泵在运行过程中的圆盘摩擦损失很大。

     通过减少叶轮后盖板面积来降低圆盘摩擦损失,这样会增加泵的容积损失,根据以往的试验经验表明圆盘损失要大于容积损失,因此减少圆盘损失有可能提高泵的效率。减少后盖板面积后的叶轮如图4所示。

     通过试验得出减少后盖板面积泵的性能曲线,并将它与之前的性能曲线进行对比,如图5所示。

     由图5可以看出盖板面积减少后,泵扬程有所下降,效率有所增加。在流量43 m3/h时,功率由原来的41.5 kW降到39.2 kW。由于叶片数减少和容积损失的增加,泵在流量43 m3/h时扬程由148 m降到144 m。减少后盖板面积会使叶轮的强度降低,在实际运行中如果选择的材料不合适,会造成叶轮的损坏。

     3.3导叶的喉部面积对泵效率的影响导叶的喉部面积可以控制泵的流量和截止流量,如果喉部面积设计不当会显著影响泵的效率。

     从图5中可以看出,泵在额定点的功率为39.2 k},超出了要求的最大36.4 kW的要求。减少喉部面积使泵的过流能力减小,使导叶喉部位置的流速增加,会增加在导叶喉部的水力损失,有可能会增加泵在额定点的功率。增大喉部面积使泵的过流能力增加,使导叶喉部位置流速变小,在喉部的水力损失减少,有可能会降低泵在额定点的功率。

     以大于额定点流量20%作为设计流量点来设计导叶的喉部面积,喉部面积为506 mm}。导叶喉部加工完成后,装配并试验,试验结果如图6所示。

     由图6可知增大喉部面积后,泵的扬程有所下降,效率有所增加,额定点的功率由39.2 kW下降到37.7 kW o让泵空转,用扭矩仪测出泵的机械损失功率为1.1 kWo 1.1 kW的机械损失功率主要是由3个轴承和1个单端面机械密封产生的。对于整机13级多级泵来说,它有4个轴承、2个单端面机械密封,所产生的机械损失功率估计在2 kW,平均到每一级的机械损失功率约为0.15 kW,而单级模型泵一级就要独自承受1.1 kW的机械损失功率,如果单级模型泵的机械损失功率为0.15 kW,那么它在额定点的功率为37.7-1.1+0.15=36.75 kW,再加上多级泵的反导叶水力损失,泵每一级在额定点的功率约为37 kW,接近于36.4 kW,为了确保水力模型的测得精度能够接近将来投产实泵的测试实绩,在单级模型泵试验的基础上,还需要加工一个3级模型泵,以便对泵效率进行更接近真实的研究。

     4结论(1)减少叶轮盖板和泵体之间的前后间隙,能够提高泵的效率和扬程。

     (2)减少叶轮后盖板面积能够提高泵的效率,减少叶轮叶片数对泵的扬程的影响不明显。

     (3)增大导叶喉部面积会增加泵的效率,同时会降低泵的扬程。单喉部导叶的效率比多喉部导叶的效率高,但是径向力无法平衡。

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发表于 2015-10-13 06:54:27 |显示全部楼层


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发表于 2015-10-13 14:21:54 |显示全部楼层

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发表于 2015-10-14 22:34:39 |显示全部楼层
注意调节多级泵的多出口。在使用多出口多级泵时,如果只利用低压出口,并且多级泵的平衡管没有开启时,那么由于高级数的叶轮在泵体内的高速运转,泵内叶轮的圆盘摩擦损失、水力损失等均转化成介质的热能,使得泵体内介质的温度急剧上升。如果不定期开启上端的出口阀门进行放水排出高温液体,有可能造成泵体内的介质温度过高而汽化,泵的轴封处机械密封端面因介质的汽化而出现干摩擦而烧毁机械密封,泵体各级之间的橡胶密封圈因温度过高而老化,从而失去密封作用。所以在利用多出口泵的低压出口时,一定要定时开高压出口阀放水,以保证泵的正常安全运转。http://www.jiekeqipai8.com/

   假设泵的叶轮出口圆周的压力和能量分布是均匀的,那么当泵开启后,泵的多出口全部关闭的情况下,点的压力是相同的,当多出口阀全部开启时,由伯努利方程可得工、点的能量方程。如果出口处的阀门调节不当,继续减小出口处的阻力,使流量继续增加,那么当压力过低会使不仅没有液体流出,而且有可能出现液体倒流的情况。同样道理,出口开启加大,减小出口处的阻力,出口处同样有可能出现不出水或倒流的现象。当有倒流现象出现时,不仅不能实现分压供水,也同样失去了多级多出口泵的意义和作用。从以上的两点分析可以看出,调节好多级泵的多出口非常重要。

离心机   
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发表于 2015-10-16 08:57:51 |显示全部楼层

       


       



        最近,网络剧《爱情CEO》在优酷上线,收到了不少观众的青睐,眼尖的网友更发现,里面的腹黑杂志主编米莎莎正是春晚激光女王邓雯心。


       



       


       



       



        相比于之前《一睡成名》中稍显青涩的演技,此次邓雯心驾驭起这个霸道女主编却是游刃有余,无论是台词,还是眼神、表情都展现得十分到位,恰如其分得展现米莎莎这个角色的性格特征以及心理状态,不少网友感叹道:“看到剧里的霸道米莎莎很难联想到春晚那个跳跃着激光舞的女孩。”


       



       


       


        邓雯心粤语普通话转换自如,可谓是语言达人,演技自然,丝毫不做作,对角色的的分寸拿捏恰当,更是让许多网友纷纷表示被米莎莎的“女王范”迷得不要不要的。


        “少说话,多做事”是对邓雯心的契合度很高的一句话,我们时常在电视上看到这个安静的女孩在舞台上展现着她惊人的舞蹈动力,却不知道她在背后默默耕耘,辛勤地做了多少努力。演戏也是,她并没有接受多么专业的培训,可是着并没有阻碍到她对自我的挑战,这一部被观众认可的作品就是她努力获得成功最好的证明,越努力越幸运,努力的女孩一定会有更广阔的人生平台。

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发表于 2015-10-19 13:00:13 |显示全部楼层
  【摘要】节段式多级离心泵的导叶,由于各种原因,使导叶产生较大的扭转力矩而转动,水泵产生严重的噪声并可使水泵运行出现故障,影响水泵的使用。

     为避免导叶在水泵运行过程中转动,介绍了多种防}卜节段式多级离心泵导叶转动的方法。

     【关键词】节段式多级离心泵导叶转动言人日日刁目前广泛使用的节段式多级离心泵,其结构特点为节段式:由进水段、出水段及不同级数的节段串联组合,并用一定数量的穿杠(拉紧螺栓)紧固。根据不同扬程的要求改变不同级数的节段组合实现。每一级的节段(见图1)由叶轮、中段、导叶等组成。

     若泵频繁起动、运行工况变化较大、输送介质含一定浓度的固体颗粒等使导叶反复承受较大的水流冲击而转动,不仅影响水泵的正常使用,而且可能发生安全事故。怎样避免导叶在运行中转动,是每一个水泵研究与设计人员都应该考虑的问题。http://www.fqo4.com/

     二、防导叶转动的方法1.酉己合定位或柱销(1)过渡配合与柱销导叶的配合定位或柱销定位如图2所不。为防比导叶在水泵运行中转动和方便水泵的装配组合,首先采用导叶外径。H7与中段内径D,js6相配合,加柱销(即导叶的反导叶与中段上的柱销之间相交)防}卜导叶转动。

     (2)过盈配合与柱销由过渡配合自然会考虑到过盈配合,采用过盈配合在防导叶转动结构中比过渡配合更加可靠。不过在配合公差的选择上要考虑装配的难易程度。

     柱销的位置可以在中段内,也可在导叶和中段域进水段)接触的大平面上打不通孔,用销子防导叶转动。一般情况下,导叶上的孔是与销配合的,而中段上的孔较销的直径稍大,方便装配。

     这种方法是将导叶放入中段内,使其成为整体,在水泵的装配过程中利于堆放和安装。

     2.过渡配合或紧定螺钉此结构是由导叶装入中段内改为导叶装到中段域进水段)的背面(见图3)。该方案采用的是螺钉紧定,为方便装配,建议采用过渡配合(即导叶外径DzH 7与中段内径。zJs6 )。按导叶的叶片数量,在导叶的前盖板上均匀钻孔,中段(或进水段)在钻孔时,可先将导叶压入}卜口内,然后按导叶上的通孔配钻螺纹孔,既保证了安装的精度,又省去了划线的时间,并且起到了防}卜导叶转动的作用。

     3.过渡配合或骑缝螺钉该方法是在“配合定位或柱销”结构的基础上进行的改进,只是在导叶与中段配合的接触缝隙处,均匀地配钻3 }-}l个M6的螺纹孔,然后将M6的开槽锥端紧定螺钉装入,螺钉的大小也可根据实际需要选择。

     4.导叶压装此结构亦是在“配合定位或柱销”结构的基础上进行的改进。取消原中段上的柱销或销钉,把导叶外径加大并且与中段及相邻的中段或进、出水段径向配合,导叶加大外径的两端面与中段及相邻的中段或进、出水段轴向配合,由穿杠(拉紧螺栓)紧紧压实,可有效防}卜导叶的转动。

     二、结构比较若导叶的反导叶与中段上的柱销频繁敲击,柱销会疲劳断裂,柱销断裂使导叶转动,并与中段配合接触面产生研磨、磨损、导叶位移摇摆,使泵性能下降,严重时导叶位移较大时与高速转动的叶轮接触、研磨咬合,使叶轮与导叶严重破坏、泵运行失效;特别较大的颗粒、杂物及停泵时沉积的淤泥卡在叶轮与导叶之间,泵运行时叶轮旋转,带动导叶瞬间产生很大的扭转力矩,会使柱销断裂导致叶轮、反导叶的叶片打坏,泵运行失效。

     过渡配合或紧定螺钉结构在自平衡水泵的装配过程中会使一侧无法固定导叶,从而导致上述现象。

     导叶压装则要求接触压装的两个面的平行度,否则会导致导叶变形、密封失效水泵漏水等现象。

     四、结语任何结构的选择都不是一成不变的,也不是在任何场合、任何加工过程都可行的,如柱销的直径、配合公差的选择、骑缝螺钉的大小及导叶盖板厚度等可以根据水泵的大小、运行工况或使用单位以及水泵生产)‘家的实际情况而定。

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发表于 2015-10-19 20:12:12 |显示全部楼层
  1引言随着科技生产的突飞猛进,人们对振动的研究越来越深人,信号分析与监测技术成为机械故障诊断中的重要手段。频谱分析技术结合对比诊断法,囊括了振动理论、测试技术、信号采集与数据分析等学科知识,是目前在旋转机械设备中应用最为广泛的方法o,0设备故障诊断技术虽然已在各行业展开,但我国在这一技术领域内的起步较晚,经验不足,各个部门的技术发展也不平衡。在进行机械设备异常频谱分析时,各个主要频率成分对应于何种故障,往往还因技术人员的实践经验、综合素质等不同而不同,这就要求随着技术的进一步发展,专家对故障机理和特征做更深人细致的研究,积累新的知识和经验,建立高层次的故障诊断专家系统。此外,技术人员通过加强学习,借助不断研制开发的高质量的监测仪器,提高处理故障诊断问题的能力,加强设备的全面监测,努力向预知性维修发展,这是设备管理的一个重要方向,也是长期任务[(3I410目前比较成熟的故障诊断方法较多,如通过对轴承的检测来判断轴承的故障情况,以及诸如判断轴对中性和铸件裂纹等情况,都相对比较成熟。本文主要介绍根据振动实测数据情况,依照针对频谱图的分析结果及若干经验进行故障诊断,并通过实际拆检机器设备来验证故障诊断的准确性。http://baoduo518.com/

     测试结果分析检修前测试结果本文对某型号的多级离心泵进行了测试,通过测试结果,发现该泵组存在一定问题,在低频段振动超标。测点布置如图1所示,具体测试内容如图20从图2中可以看出,本次测试结果一级叶轮叶频(叶片频率)下响应明显较大,而且各个考核点之间振级相差比较多。最大值考核点2振级为105.2 dB,最小值考核点3振级为99.1 dB,之间存在6 dB的差异。在同一安装平面上,存在如此大差异是不正常的,由此可以看出泵组在安装过程中存在一定问题,经检查发现隔振器安装不平稳,详见图3所示。

     从图3隔振器安装情况可以看出,其中某一隔振器加了一个垫片,4个隔振器作用力不在同一平面上,导致各个隔振器受力不均匀,从而引起各点振动响应相差比较大。由于这样安装导致各个隔振器受压程度不相同,变形也不同,而对于标准隔振器,不受力情况下,各个隔振器高度应该相同,因此建议将隔振器拆掉,放置一段时间,释放掉由于变形不同而产生的应力,保证在自然状态下重新安装隔振器。并且要求用力矩扳手,对角旋紧,保证隔振器安装平稳,受力相同。

     2.2检修后测试结果重新安装后测试结果如图4所示。

     从测试结果图4可以看出,经重新安装后,各考核点相差并不是很大,最大值考核点4振级为104dB,而最小值考核点3振级为100.9 dB,相差3dB左右,相差值较修改前减少一半左右,由此可见隔振器安装改进后对整机组隔振器受力均匀情况有很大改善。虽然从安装结构上改善了泵组情况,但是从图4测试结果可以看出,叶频(叶片频率)响应仍比较突出,总振级并没有达到标准,并且一级叶轮叶频下响应依然很明显,针对这一问题本文进行了一系列分析。

     一级叶轮叶频下响应比较大,初步诊断为一级叶轮存在一定问题,从而影响了流场稳定性,导致压力脉动较大,引起叶轮受基频力较大,响应也比较大。另外泵组在旋转的时候轴承位置存在较大异响,因此轴承可能存在一定问题,因轴承存在故障而引起的故障频率可能与一级叶轮叶频正好对应,从而在叶频下产生共振响应,导致一级叶轮叶频下响应比较大。

     3故障诊断分析为了判断具体是由以上哪种故障导致响应较大,本文计算了轴承的各种故障频率,将计算结果与一级叶轮叶频对比,判断是否产生共振响应。

     目前用于滚动轴承监测和诊断的方法很多,主要有振动监测技术、光纤监测技术和接触电阻诊断法。滚动轴承在工作过程中会产生各种各样的异常和损伤,多数故障都会使轴承的振动加剧。

     这样,将振动信号作为诊断轴承故障的主要信息,通过对各种异常所特有的频率进行分析便可探明异常原因f}。而在此我们只计算一下轴承的固有频率,看是否产生共振响应即可。图5为滚动轴承的结构示意图。

     设轴承直径为D,滚动体直径为d,接触角为a。通过滚动轴承运动学的分析,可以求得滚动体通过内、外圈滚道的频率,以及滚动体相对保持架的回转频率等。这些频率与故障密切相关网。

     如果在外圈滚道上有故障时,则产生以关,为频率的脉冲激励,所以称f}P为外圈的故障频率,同理}P为内圈的故障频率。若滚动体上有故障时,因其自转一周通过内外圈各一次,故滚动体的故障频率为九=2凡。一般径向滚珠轴承接触角a=0,一般外圈固定,即fo 0,则f幼,其故障频率如表1所示(其中N为滚动体个数)。

     本文采用的轴承有巧个滚珠,内圈直径为40 mm,外圈直径为90 mm,则计算的频率情况如表2所示。

     从表2可以看出,轴承引起故障的频率并没有一级叶轮叶频(245 Hz)存在,因此可以判断振动过大不是由于轴承故障引起的,而发出的异响可能与轴承有关,有待进一步拆检验证。

     4故障维修经检修发现叶轮和填料上都存在一定问题,具体情况如图6和图7所示。

     从图6可以看出左图是故障状态下填料,右图为正常状态下填料,从两图对比可以看出故障有.、l、祀、位棍石11--、山扣、﹄玛屯状态下填料少了一个,并且填料间间隙较大,压盖没有压紧,因此导致泵组运行过程中噪声较大。经过检修,加上一根填料,并且用压盖压紧,装配好泵组运转后,发现噪声有所减小,因此对于这样故障的解决方法是合理的。

     拆检一级叶轮后,对叶片进行详细检查,发现叶轮表面存在磨损迹象。为了进一步验证叶片表面是否存在磨损,对叶轮表面进行标记,如图7所示。

     泵组工作一段时间后,再次拆检,发现之前做的黑色记号中间被磨损。经过仔细观察分析,发现叶轮只有部分表面与泵壳有磨损,由于磨损导致叶轮与泵壳间间隙不断变化,导致流场不稳定,产生压力脉动,从而使得一级叶轮叶频响应较大。

     找到问题的根源后,建议对叶轮表面按照图纸重新打磨。打磨合格后重新安装,所测结果如图s所示。

     从图s可以看出,经过修理后,泵组的振动振级明显减小,达到考核标准,并且各点幅值相对均匀。检修前后具体低频段振级对比如表3所示。

     从表3可以看出,检修后不仅各点之间振级相差较小,而且总振级比检修前小2dB左右,达到考核标准。

     5结论(1)本文结合传统故障诊断方法,通过对多级离心泵测试响应分析人手,发现泵组叶频振动响应较大的问题,且各点响应相差较大,检查发现隔振器安装存在一定问题,检修后考核点响应相差减小,但叶频响应仍较大。

     (2)根据经验及计算结果,排除轴承故障,进一步拆检发现叶轮存在一定问题,进行检修后,考核点响应达标。

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发表于 2015-10-20 16:01:44 |显示全部楼层
  f摘妥』对装置余热锅炉系统多级锅炉给水泵进行了简述,对该泵故障次数及现象分别进行了统计,针对该多级锅炉给水泵故障现象进行了判断分析,并对分析过程及故障产生机理进行了浅析,对轴向力产生原因及轴向力平衡机理进行了浅析,提出了可行的故障处理方案,并在实际检修中对故障分析结果进行了验证,同时对该台多级给水泵给出了彻底解决故障率高问题的思路。

     [关健}1多级泵轴向力故障平衡鼓锅炉给水泵机封轴承。、前言4、轴向力产生原因及平衡机理我厂‘重油催化裂化装置余热锅炉系统有三台锅炉给水泵,两开一备,假设该泵入口压力为PO,从第1级至第10级叶轮后压力分别为P1,担负着向余热锅炉提供除氧水的任务。如锅炉给水泵停运,将影响到余热P2. "" " ".P10,则每级叶轮前后将产生压力差,即P10-P9,P9-P8. "...http://www.cq8811.com/

     锅炉系统正常运行,并进而影响到装置的节能降耗及公司中压蒸汽供应。P1 -P0,假设叶轮截面积为S,则在该泵运转时由该压力差将产生指向入自2010年7月15日至2010年12月31日,1#锅炉给水泵故障频发,仅半口的轴向力为(P10 -P9) S+ (P9 -P8) 5+...... + (p1 -PO) S,即(P 10 -PO) S年时间共发生故障8次(其中含装置停工检修期1个月),其中机封泄漏5【幻.

     次,轴承损坏3次,平均约400小时发生故障一次,故障均发生在机泵高压该泵采用平衡鼓、平衡管平衡轴向力。平衡鼓是在多级泵的末级叶轮端,故障率较高,不能满足长周期运行,影响装置安全平稳生产。背后,装一圆柱形活塞,称平衡鼓。平衡鼓的后面为平衡室,通过平衡管将卜设备概况平衡室与入口管连通〔3]。因此,该泵平衡室中的压力P.等于入口压力PO该泵为2006年通过技改技措项目更换,于2006年10月正式投用,型与平衡管中阻力损失之和。该泵平衡鼓的前面末级叶轮泵腔,也就是该泵号为MC80-l0A,为多级给水泵,共10级叶轮,低压端采用一口单列圆柱滚的最高压力P10,平衡鼓两侧存在压力差(P10-P' ).假定该泵平衡鼓截面子轴承,仅承受径向载荷,高压端采用两口角接触球轴承,以同时承受径向积为S,则平衡鼓产生与转子轴向推力相反的力(P10-P ' ) S,从而达载荷及轴向载荷,介质为130℃的除氧水,设计扬程640m,设计流量到平衡轴向力的目的【4]。由此可以看出,在泵出口压力一定的情况下,如85m3/h。果平衡管中阻力损失较大或平衡鼓截面积S’减小,将影响到轴向力的平该泵采用平衡鼓及平衡管以平衡轴向力。衡。因此应对该锅炉给水泵平衡鼓及平衡管进行检查及更换。

     2、故障现象5、机泵修愉况检查损坏机封发现,机封密封端面均有明显磨损:轴承故障时均表现结合以上原因分析,于2011年1月19日一1月30日,将该泵返厂大为轴承箱温度高,润滑油发黑变质,润滑油内有金属屑,拆下轴承检查滚珠修,解体后发现平衡鼓、平衡鼓套均有明显磨损,更换平衡鼓、平衡鼓套、平均出现磨损,滚珠及轴承滑道有小坑,说明运转过程中滚动体和内外圈接衡管、轴、叶轮等。1月31日,启动该锅炉给水泵并投用后,至9月5日该触表面的金属材料发生局部剥落【17,各接触表面产生疲劳点蚀和磨损。泵故障停泵,累计运行约5200小时,故障率大大降低,基本满足了长周期3、可能原因分析运行要求。这也进一步证实了此次故障判断分析的正确性。

     为了彻底解决该泵故障率高的问题,我们对可能故障原因进行分析,6、存在问题:并通过排除法确定故障原因:该泵介质为130℃的除氧水,原设计在密封腔处有冷却水套,使用循1.轴承、机封质量问题.此泵仅高压端多次出现轴承、机封故障,为排环水对密封腔进行冷却,但在2009年大修时冷却水套被取消,无法投用冷除轴承、机封质量原因,多次要求厂家派人对轴承、机封进行现场安装,仍却水,因泵轴热传递及机封处热辐射导致高压端轴承箱温度较高,后在该无法满足长周期运行,轴承、机封质量原因可基本排除。泵轴承箱处姐一条风线,通过风线对轴承箱进行冷却,但高压端轴承箱温2.安装质量问题。此泵多次由机泵厂家现场指导安装,且安装精度符度仍较高,正常运行时一直约750C,这也影响到该泵轴承的寿命。且该泵合机泵检修验收规定,但投用后仍不能满足长周期运行,安装质量原因可于9月5日再次出现高压端轴承故障,故障现象与以往相同,轴承各接触以基本排除。表面的金属材料发生局部剥落,解体后检查发现平衡鼓、平衡鼓套再次出3.工艺操作波动原因。经查该泵流量历史趋势,故障发生时趋势平稳,现明显磨损,怀疑平衡鼓或平衡管尺寸或材质存在设计缺陷。目前该泵已工艺操作波动原因可以排除。报材料计划,将对该泵进行整体更换。

     4.轴承润滑油变质导致轴承失效。但经多次观察,均表现为轴承故障7、结束语:后润滑油逐渐变质,且该原因无法解释机封故障率高原因。润滑油质原因通过对该泵故障的判断分析,基本解决了该泵运行周期短的问题,但可以排除。因该泵本体缺陷,如果要彻底解决隐患,需将泵整体更换或由厂家进行改5.轴向力平衡原因。造,对该泵轴向力进行重新核算。.

     此泵为多级给水泵,该泵故障多发于高压端,因此通过进一步判断分参考文献析,怀疑该泵故障率高原因为该泵轴向力大,从而导致高压端轴承、机封寿〔1〕艾尼瓦尔·阿皮孜,滚动轴承失效原因分析及使用维护研究,煤炭技术,命降低,故障产生机理如下:2010. (6), 341)该泵平衡鼓、平衡管没有较好的平衡掉轴向力,导致该泵剩余轴向〔2〕张志坤,给水泵的轴向力及其平衡,黑龙江电力,2001.23(3), 142.

     力较大,造成高压端轴承轴向受力超过额定载荷损坏。[3〕张翼飞,王建辉,杨从新,平衡鼓直径的实验确定法,水泵技术,1997,2)轴向力平衡不好相应增加了机封密封面轴向受力,导致机封磨损加(1), 34.

     快,寿命降低。同时高压端密封腔内介质压力因为平衡不完全,实际运行压〔4]许德忠,赵静,乔红雨,王品,用面积比方法设计多级泵平衡鼓,水泵技力过高,超过机械密封的运行要求压力,进一步加剧了高压端机封磨损。术,2000,(3),18.

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